Poinçonnement d'une semelle de fondation rectangulaire
Absence d'armatures d'effort tranchant
Absence d'effort normal (σcp = 0)
Eurocode 2 : NF EN 1992-1-1 - Octobre 2005
Annexe Nationale : NF EN 1992-1-1/NA - Mars 2007
Données d'entrée
Résistance caractéristique en compression du béton : fck
fck
MPa
Coefficient partiel relatif au béton : γC
γC
Coefficient partiel relatif au béton
Tableau 2.1N
- Situation de projet durable et transitoire : γC = 1.50
- Situation de projet accidentelle : γC = 1.20
Retour
Dimension de la semelle parallèlement à l'excentricité de la charge : B1
B1
cm
Dimension de la semelle perpendiculairement à l'excentricité de la charge : B2
B2
cm
Dimension du poteau parallèlement à l'excentricité de la charge : c1
c1
cm
Dimension du poteau perpendiculairement à l'excentricité de la charge : c2
c2
cm
Hauteur utile dans la direction y : dy
dy
cm
Hauteur utile dans la direction z : dz
dz
cm
Section d'armatures dans la direction y : Asy
Asy
cm²/m
Section d'armatures dans la direction z : Asz
Asz
cm²/m
Valeur de calcul de l'effort tranchant agissant : VEd
VEd
kN
Valeur de calcul du moment fléchissant agissant : MEd
MEd
kN.m
Résultats
Vérification de la résistance au cisaillement : νEd / νRd
νEd / νRd
Calculs intermédiaires
Excentricité de la charge appliquée : e
e
cm
Excentricité de la charge appliquée
\[ e = \frac{M_{Ed}}{V_{Ed}} \]
Retour
Hauteur utile moyenne : d
d
cm
Hauteur utile moyenne
(6.32)
\[ d = \frac{(d_y + d_z)}{2} \]
Retour
Distance critique : a
a
cm
Distance critique
6.4.4 (2)
Distance entre le nu du poteau et le contour de contrôle.
a ≤ 2d
Retour
Périmètre du contour de contrôle : u
u
cm
Périmètre du contour de contrôle
\[ u = 2\ (c_1 + c_2 + \pi\ a) \]
Retour
Surface de contact avec le sol à l'intérieur du contour de contrôle : S
S
m²
Surface de contact avec le sol à l'intérieur du contour de contrôle
\[ u = 2\ a\ (c_1 + c_2) + c_1\ c_2 + \pi\ a^2 \]
Retour
Réaction du sol à l'intérieur du contour de contrôle : ΔVEd
ΔVEd
kN
Réaction du sol à l'intérieur du contour de contrôle
\[ \Delta V_{Ed} = \frac{V_{Ed}\ S}{B_1\ B_2} \]
Retour
Valeur nette de l'effort tranchant agissant : VEd,red
VEd,red
kN
Valeur nette de l'effort tranchant agissant
(6.48)
\[ V_{Ed,red} = V_{Ed} - \Delta V_{Ed} \]
Retour
Distribution de la contrainte de cisaillement : W
W
m²
Distribution de la contrainte de cisaillement
(6.41)
\[ W = \frac{c_1^2}{2} + c_1\ c_2 + 2\ c_2\ a + 4\ a^2 + \pi\ a\ c_1 \]
Retour
Coefficient k
k
Coefficient k
Tableau 6.1
c1 /c2
≤ 0.5
1.0
2.0
≥ 3.0
k
0.45
0.60
0.70
0.80
Retour
Coefficient β
β
Coefficient β
(6.39)
\[ \beta = 1 + k\ \frac{M_{Ed}}{V_{Ed,red}}\ \frac{u}{W} \]
Retour
Contrainte de cisaillement agissante : νEd
νEd
MPa
Contrainte de cisaillement agissante
(6.51)
\[ \nu_{Ed} = \beta\ \frac{V_{Ed,red}}{u\ d} \]
Retour
Ratio d'armatures dans la direction y : ρly
ρly
Ratio d'armatures dans la direction y
\[ \rho_{ly} = \frac{A_{sy}}{d_y} \]
Retour
Ratio d'armatures dans la direction z : ρlz
ρlz
Ratio d'armatures dans la direction z
\[ \rho_{lz} = \frac{A_{sz}}{d_z} \]
Retour
Ratio moyen d'armatures : ρl
ρl
Ratio moyen d'armatures
(6.47)
\[ \rho_l = min \bigl( \sqrt{\rho_{ly}\ \rho_{lz}}\ ;\ 0.02 \bigr) \]
Retour
Coefficient k
k
Coefficient k
(6.47)
\[ k = min \biggl(1 + \sqrt{\frac{200}{d}}\ ;\ 2.00\biggr) \]
Retour
Contrainte de cisaillement résistante minimale : νmin
νmin
MPa
Contrainte de cisaillement résistante minimale
(6.3N)
\[ \nu_{min} = 0.035\ k^{3/2}\ f_{ck}^{1/2} \]
Retour
Coefficient CRd,c
CRd,c
Coefficient CRd,c
6.2.2 (1)
\[ C_{Rd,c} = \frac{0.18}{\gamma_c} \]
Retour
Contrainte de cisaillement résistante : νRd
νRd
MPa
Contrainte de cisaillement résistante
(6.50)
\[ \nu_{Rd} = max \biggl(C_{Rd,c}\ k\ (100\ \rho_l\ f_{ck})^{1/3}\ \frac{2\ d}{a}\ ;\ \nu_{min}\ \frac{2\ d}{a} \biggr) \]
Retour
Les études techniques de conception, de dimensionnement et de justification des structures de bâtiment
et de génie civil doivent être réalisées par des professionnels de la construction.
L'auteur se dégage de toute responsabilité quant à l'utilisation de cet outil de calcul.
